z8018008vsc00tr輸出電壓要達到一定數值,則一定要有相應大小的勵磁電流ug。因此,只有在調壓器工作特性曲線和發電機勵磁特性曲線的交點處,供求相等條件才得以滿足。圖5-16所示為調壓系統的靜態工作點及其靜態偏差。

靜態偏差的確定,發電機工作狀態變化時,調壓器工作特性不變,而發電機勵磁特性變化。發電機的不同勵磁特性與調壓器工作特性有不同交點,每個交點確定了相應工作狀態下的系統靜態工作點,從而可求出靜態偏差,即兩交點所對應jk電壓之差值。例如,系統從某一負載工作狀態變化到空載,gh從狀態變化前的穩定值us么變為狀態變化后的穩定值ug(見圖5-16(b)),此時靜態偏差就為uσ=yg-ug。

調壓器特性△ymax,負載勵磁特性,空載勵磁特性.

f=△d>e=fs(w)

圖5-16 穩態工作點和靜態偏差,(a)調壓系統靜態工作點,(b)調壓系統靜態偏差

調壓系統靜態偏差是指系統在兩個極端工作狀態下的靜態偏差。例如,某一供電系統技術條件要求系統從空載到額定負載之間的任一工作狀態下,要滿足電壓精度的規定要求,則系統的兩個極端工作狀態應是空載和額定負載狀態。由這兩個工作狀態確定的靜態偏差就是工程上所說的調壓系統靜態偏差。

將圖5-16(b)中的坐標轉換成j,則調壓器工作特性的斜率就為調壓器電壓放大系數kj;而發電機勵磁特性的斜率是發電機的電壓放大系數kf=au/ak。當kf和kj增大時,兩特性曲線變陡,uf減小。可見,licf取決于調壓系統的總開環放大系數kjkf。

靜態偏差應在允許的工程范圍之內。一般飛機的供電系統除了要求負載從空載到額定負載變化時,保證一定的調壓精度外,還要求發電機過載50%或過載100%時,仍能保證發電機輸出電壓在所規定的范圍之內。

靜態偏差Δ1、rct的工程計算法(即近似計算法)首先應由有關的技術條件確定出系統的兩個極端工作狀態,再確定在這兩個狀態下,使被調量k為額定值時所需的兩個勵磁電流△mn和△n)￡1x,則調壓器輸出的勵磁電壓變化量為:

△m=uy-uo,mn

定義△ued/ugn0為基準電路的相對溫度偏差,其中un。是uam=0時的被調量ug的值,可推得jk=1fo可見,基準電路造成的相對溫度偏差就等于基準穩壓管的穩壓值隨溫度而變化的相對值。設穩壓管溫度系數為5×10ˉ5/℃,工作環境溫度變化100℃,則基準回路造成的相對溫度偏差達0.5%。

工作環境溫度變化,調壓器檢測、比較電路中的變壓器性能、整流器壓降、濾波電容等也會變化,使調壓器工作特性改變,造成被調量eu的偏離,出現溫度偏差,該偏差就為檢測電路溫度偏差,記為△uⅣ。

變壓器特性和整流器壓降隨溫度的變化,將使變壓整流濾波系數刀s的數值改變;濾波電容c1的容量隨溫度變化,不但影響us的大小,還使檢測電路輸出電壓仍d的紋波峰峰值u汕zm變化。u1.uf和us的改變,都使調壓器放大系數kj變化。

一般電容器的溫度系數較大,所以,電容c1容量隨溫度變化造成的溫度偏差要比變壓器和整流器特性隨溫度變化所造成的偏差大。

圖5-18所示為用曲線相交法來求得△nⅣ,由圖可見,系統空載時的△litm要大于負載時的情況,同時,隨溫度升高,被調量燒的調定值會降低。

圖5-18檢測電路引起的溫度誤差

調制放大電路溫度偏差Δun,調壓器的調制級采用運算放大器后,調制放大電路的溫度偏差不大(見圖5-19),而偏差存在的主要原因是運放正、負輸人端輸入特性隨溫度變化而改變的程度不一致造成的,產生偏差的方向則沒有一定的規律,隨機性較大,負載特性空載特性.

圖5-19 調制放大電路的溫度偏差,(a)調制放大電路溫度偏差 (b)調制放大電路特性變化引起調壓特性變化和溫度偏差調制放大電路溫度偏差△ud的大小也可以采用曲線相交法來求取。設溫度變化使運放正、負輸入端輸入特性變化,造成正端輸入信號需要增加△u汕d的效果,即導致調壓器調制放大電路工作特性右移的結果,圖5-19所示為調制放大電路溫度偏差△u似的求取方法。

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