Z84C0006FEC/Z80CPU式中Eu為勵磁繞組電源電壓,%N為發電機額定電壓,二者均為常數。可見,脈沖調寬型調壓器在發電機額定狀態時具有其放大系數KJ取決于比值uD/Ud細的特點。電源系統從一個穩定工作狀態到另一個穩定工作狀態時,要經歷一個過渡過程(見圖5-15)。如發電機負載增大,%下降,調壓器作用,末級晶體管T3飽和導通時間增大,U黑回升。在此調壓過程中,勵磁機勵磁電流平均值將由原來的馬,1逐步增大到另一穩定值n2,系統穩定于新的工作狀態。同樣發電機負載減小時,n升高,T3飽和導通時間縮短。勵磁機勵磁電流平均值逐步減小至又一穩定值n3,系統穩定于另一新工作狀態。過渡階段的持續時間,主要與勵磁回路的時間常數有關。兩種過渡階段中勵磁電流的變化規律如圖5-15所示。在被調電壓Ug降低的過渡階段(即圖中過渡區Ⅱ),可能出現T3全飽和導通的過程;而在過渡區Ⅳ,則可能出現T3全截止的過程。

I、III、V脈寬調制區,II、IV過渡區,圖5-15 調壓過程中勵磁電流的變化

調壓系統的靜態偏差,由前所述,飛機電源的自動調壓系統是一個閉環有差調節系統,所以當系統工作狀態發生變化后,被調電壓g回不到原先的調定值,而有一定差值,即靜態偏差。

靜態偏差與穩態工作點,現假設系統處于空載工作狀態,其發電機的輸出電流和電壓以及相應調壓器和勵磁機的工作狀態為h=0、j=Ug0(發電機空載電壓)、σ=σ0(T3的相應導通時間)、d=uo(交流勵磁機勵磁電流)。

如果發電機加上某一負載,因電樞反應和電樞壓降,發電機輸出電壓Lg下降,調壓器將使被調量回升至原調定值;而系統在新工作狀態穩定后,被調量k=Ug1≠Ug0’則靜態偏差△Uσ為:

△1∶JcT=Lg1-1JgO           (5-25)

靜態偏差是原理性誤差,其大小由調壓器工作特性曲線與發電機勵磁特性曲線所決定的系統穩態工作點確定。

當系統穩定運行時,調壓器所能提供的勵磁電流r龐必須與發電機所需的勵磁電流馬^相等,即馬,g=ui。馬,g的大小由調壓器工作特性決定,即在某一確定的負載狀態下,發電機

=Rヵ(nnx-umn)

=Rヵuh         (5-26)

△ucT=tu              (5-27)

一般KJ較大,上述近似計算求得的△Ucr與用曲線相交法求得的△UcT十分接近,可以滿足工程計算要求。

調壓系統的溫度偏差,系統工作狀態不變,而周圍環境溫度變化,可使調壓器中各元器件參數變化(如電阻值、電容值、穩壓值、晶體管特性等)。系統工作特性發生變化,使發電機輸出電壓偏離原來的調定值,其偏離量就稱為溫度偏差,記為△LurT。△UT可由曲線相交法或工程(近似)計算法求得。

檢測、比較電路的溫度偏差Δui,△UTs由兩部分組成:基準電路溫度偏差△LITD和檢測電路溫度偏差△uⅣ,即△UTs=△LII.,+△LTM。

其中△σv主要由電路中的基準元件,即穩壓管的穩壓值ED隨溫度變化而引起。溫度上升,ED一般隨之增加,則檢測、比較電路工作特性右移,調壓器特性也隨之右移,用曲線相交法就可以求得△UTD,如圖5-17所示。

圖5-17 溫度偏差,(a)基準電路的溫度偏差 (b)調壓器的溫度偏差

LTI時,設溫度變化后,系統工作狀態不變,則發電機所需勵磁電流△滿足△L∫D=0。溫度變化后基準穩壓管的穩壓值ED出現的變化量為工程近似法求△的大小不變,因此要

△ED,它將引起玩ヵ的變化,變化量為△UD。由式(5-9)和(5-15)可推得抵消由△ED所引起的嘸m的變化所對應的h變化量△Ug,Ug的變化量△Ug就是工程近似法所要求的基準電路溫度偏差,即:ui=RJI

深圳市唯有度科技有限公司http://wydkj.51dzw.com/