放大器的輸出電阻
發布時間:2013/7/22 19:30:54 訪問次數:1640
在陽極特性曲線圖上，檢查輸出管的AC工作狀況時，可以畫一條與柵壓為-25V的陽極曲線（該線位于工作點鄰近）相切的切線，從而求得ra，約為400Q。EC9231RG得到這個阻值甚有意義，因為我們可用它來計算放大器的輸出電阻。輸出變壓器需要將4Q的揚聲器負載，變換為電子管所需的2kQ，因此，阻抗變換比為1:500。對于電子管的ra經輸出變壓器變換的情況，需將上述阻抗變換比反過來使用，因此，計待放大器的輸出電阻為0.8Q。為了讓揚聲器更好地工作于揚聲器設計者所假設的情況（譯注：指大多數揚聲器均是按照放大器有很低的輸出阻抗來設計的），作者更愿意看到輸出電阻比此值還小，不過，與很多單端功放的設計相比，上述輸出電阻已算是相當小的了。
對驅動級的需求
在輸出級中，最大不失真柵極電壓的擺幅，是由柵極電流出現與否來決定的；這個擺幅以工作點時的柵壓為中心，在兩個方向上有相同的擺動幅度。柵極電流是在柵壓為OV時出現，根據擺幅的對稱性，最大的擺幅必定為柵極偏置電壓的2倍(即2 Vgk)。因此，任何A類功放所需的柵極擺幅峰峰值，總是等于柵極偏置電壓的2倍。
對于我們現在這臺功放來說，意味著需要有54 Vpk-pk即19 VRMS(譯注：原文誤為18VRMS)的柵極驅動電壓。
我們知道，6528陽極處的擺幅約115 VRMS，而柵極處的擺幅約等于18 VRMS。所以，這只電子管的放大倍數彳。~6。據此，我們可計得，密勒電容為Cag-(A+1)=23.8pFx(6+1)~167pF。這個電容與Cgk (17.8pF)并聯，所以，包括雜散電容在內的總輸入電容約為200pF。
我們將在第7章，深入研究放大器所霈的高頻端響應。但如果我們粗略地要求放大器的f3dB> 150kHz，那么，就要求前面驅動電路給出的源電阻。
6528具有很高的gm，如果不采取措施，自身有一半機會產生射頻振蕩。因此，需要設置柵抑電阻來防振。電子管制造商推薦使用1kQ的柵抑電阻，為此，上述計算結果需扣除1kQ。這樣，計得所需的源電阻為4.3kQ。
對于電子管驅動級來說，這是相當低的輸出電阻，給我們的設計帶來了很大的掣肘。在一個實用的共陰極驅動級電路中，輸出電阻大致等于電子管制造商所給出的該管r。值，為此，我們需尋找r。值很小的電子管。框架柵極結構的電子管可具有上述程度的。值，但是，它們的3次諧波失真，往往要高于螺旋柵極結構的電子管。所以，使用傳統的電子管、以陰極輸出方式作為驅動級，則更為可取。
對驅動級的需求
在輸出級中，最大不失真柵極電壓的擺幅，是由柵極電流出現與否來決定的；這個擺幅以工作點時的柵壓為中心，在兩個方向上有相同的擺動幅度。柵極電流是在柵壓為OV時出現，根據擺幅的對稱性，最大的擺幅必定為柵極偏置電壓的2倍(即2 Vgk)。因此，任何A類功放所需的柵極擺幅峰峰值，總是等于柵極偏置電壓的2倍。
對于我們現在這臺功放來說，意味著需要有54 Vpk-pk即19 VRMS(譯注：原文誤為18VRMS)的柵極驅動電壓。
我們知道，6528陽極處的擺幅約115 VRMS，而柵極處的擺幅約等于18 VRMS。所以，這只電子管的放大倍數彳。~6。據此，我們可計得，密勒電容為Cag-(A+1)=23.8pFx(6+1)~167pF。這個電容與Cgk (17.8pF)并聯，所以，包括雜散電容在內的總輸入電容約為200pF。
我們將在第7章，深入研究放大器所霈的高頻端響應。但如果我們粗略地要求放大器的f3dB> 150kHz，那么，就要求前面驅動電路給出的源電阻。
6528具有很高的gm，如果不采取措施，自身有一半機會產生射頻振蕩。因此，需要設置柵抑電阻來防振。電子管制造商推薦使用1kQ的柵抑電阻，為此，上述計算結果需扣除1kQ。這樣，計得所需的源電阻為4.3kQ。
對于電子管驅動級來說，這是相當低的輸出電阻，給我們的設計帶來了很大的掣肘。在一個實用的共陰極驅動級電路中，輸出電阻大致等于電子管制造商所給出的該管r。值，為此，我們需尋找r。值很小的電子管。框架柵極結構的電子管可具有上述程度的。值，但是，它們的3次諧波失真，往往要高于螺旋柵極結構的電子管。所以，使用傳統的電子管、以陰極輸出方式作為驅動級，則更為可取。
在陽極特性曲線圖上，檢查輸出管的AC工作狀況時，可以畫一條與柵壓為-25V的陽極曲線（該線位于工作點鄰近）相切的切線，從而求得ra，約為400Q。EC9231RG得到這個阻值甚有意義，因為我們可用它來計算放大器的輸出電阻。輸出變壓器需要將4Q的揚聲器負載，變換為電子管所需的2kQ，因此，阻抗變換比為1:500。對于電子管的ra經輸出變壓器變換的情況，需將上述阻抗變換比反過來使用，因此，計待放大器的輸出電阻為0.8Q。為了讓揚聲器更好地工作于揚聲器設計者所假設的情況（譯注：指大多數揚聲器均是按照放大器有很低的輸出阻抗來設計的），作者更愿意看到輸出電阻比此值還小，不過，與很多單端功放的設計相比，上述輸出電阻已算是相當小的了。
對驅動級的需求
在輸出級中，最大不失真柵極電壓的擺幅，是由柵極電流出現與否來決定的；這個擺幅以工作點時的柵壓為中心，在兩個方向上有相同的擺動幅度。柵極電流是在柵壓為OV時出現，根據擺幅的對稱性，最大的擺幅必定為柵極偏置電壓的2倍(即2 Vgk)。因此，任何A類功放所需的柵極擺幅峰峰值，總是等于柵極偏置電壓的2倍。
對于我們現在這臺功放來說，意味著需要有54 Vpk-pk即19 VRMS(譯注：原文誤為18VRMS)的柵極驅動電壓。
我們知道，6528陽極處的擺幅約115 VRMS，而柵極處的擺幅約等于18 VRMS。所以，這只電子管的放大倍數彳。~6。據此，我們可計得，密勒電容為Cag-(A+1)=23.8pFx(6+1)~167pF。這個電容與Cgk (17.8pF)并聯，所以，包括雜散電容在內的總輸入電容約為200pF。
我們將在第7章，深入研究放大器所霈的高頻端響應。但如果我們粗略地要求放大器的f3dB> 150kHz，那么，就要求前面驅動電路給出的源電阻。
6528具有很高的gm，如果不采取措施，自身有一半機會產生射頻振蕩。因此，需要設置柵抑電阻來防振。電子管制造商推薦使用1kQ的柵抑電阻，為此，上述計算結果需扣除1kQ。這樣，計得所需的源電阻為4.3kQ。
對于電子管驅動級來說，這是相當低的輸出電阻，給我們的設計帶來了很大的掣肘。在一個實用的共陰極驅動級電路中，輸出電阻大致等于電子管制造商所給出的該管r。值，為此，我們需尋找r。值很小的電子管。框架柵極結構的電子管可具有上述程度的。值，但是，它們的3次諧波失真，往往要高于螺旋柵極結構的電子管。所以，使用傳統的電子管、以陰極輸出方式作為驅動級，則更為可取。
對驅動級的需求
在輸出級中，最大不失真柵極電壓的擺幅，是由柵極電流出現與否來決定的；這個擺幅以工作點時的柵壓為中心，在兩個方向上有相同的擺動幅度。柵極電流是在柵壓為OV時出現，根據擺幅的對稱性，最大的擺幅必定為柵極偏置電壓的2倍(即2 Vgk)。因此，任何A類功放所需的柵極擺幅峰峰值，總是等于柵極偏置電壓的2倍。
對于我們現在這臺功放來說，意味著需要有54 Vpk-pk即19 VRMS(譯注：原文誤為18VRMS)的柵極驅動電壓。
我們知道，6528陽極處的擺幅約115 VRMS，而柵極處的擺幅約等于18 VRMS。所以，這只電子管的放大倍數彳。~6。據此，我們可計得，密勒電容為Cag-(A+1)=23.8pFx(6+1)~167pF。這個電容與Cgk (17.8pF)并聯，所以，包括雜散電容在內的總輸入電容約為200pF。
我們將在第7章，深入研究放大器所霈的高頻端響應。但如果我們粗略地要求放大器的f3dB> 150kHz，那么，就要求前面驅動電路給出的源電阻。
6528具有很高的gm，如果不采取措施，自身有一半機會產生射頻振蕩。因此，需要設置柵抑電阻來防振。電子管制造商推薦使用1kQ的柵抑電阻，為此，上述計算結果需扣除1kQ。這樣，計得所需的源電阻為4.3kQ。
對于電子管驅動級來說，這是相當低的輸出電阻，給我們的設計帶來了很大的掣肘。在一個實用的共陰極驅動級電路中，輸出電阻大致等于電子管制造商所給出的該管r。值，為此，我們需尋找r。值很小的電子管。框架柵極結構的電子管可具有上述程度的。值，但是，它們的3次諧波失真，往往要高于螺旋柵極結構的電子管。所以，使用傳統的電子管、以陰極輸出方式作為驅動級，則更為可取。
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相關技術資料- 7-22放大器的輸出電阻
- 相關IC型號
- EC9231RG
- 暫無最新型號
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