ICS951802AF當有信號ri時,在信號的負半周,T1導電,有電流通過負載RL,同時向C充電;在信號的正半周,T2導電,則已充電的電容C起著圖8.4,2中電源-ycc的作用,通過負載RT放電。只要選擇時間常數RLC足夠大(比信號的最長周期還大得多)①,就可以認為用電容C和一個電源ycc可代替原來的+vcc和-ycc兩個電源的作用。

值得指出的是,采用單電源的互補對稱電路,由于每個管了的工作電壓不是原來的ycc,而是ycc/2(輸出電壓最大也只能采用單電源的互補對稱原理電路使用。修正的方法也很簡單,只要以ycc/2代替原來的公式(⒏3.11)、(8,3.2)、

(8.3.3)和(8.3.5)中的ycc即可。

單電源互補對稱電路的典型應用見8,5.4節圖8.5.8。

在圖8,4.la所示雙電源互補對稱電路中,輸人信號為1kHz、10Ⅴ的正弦電壓,輸出電壓波形如圖8.4,5所示,這說明電路出現了何種失真?為了改善上述的輸出波形,應在電路中采取什么措施?

在圖8.4,2所示電路中,用二極管D1和D2的管壓降為T1和t2提供適當的偏置,而工極管具有單向導電的特性,此時輸入的交流信號能否通過此二極管從而亦為Tl和T2供給交流信號?請說明理由.

設放大電路的輸人信號為正弦波,問在什么情況下,電路的輸出出現飽和及截止失真,在什么情況下出現交越失真?用波形示意圖說明這兩種失真的區別。

在輸人信號為正弦波作用下,互補對稱電路輸出波形有否可能出現線性(即頻選擇c時,應滿足C>(5~10)/2πyLRL,其中fL為下限頻率.達到約ycc/2),所以前面導出的計算Po、PT、Pv和PlM的公式,必須加以修正才能利用熱阻這個概念,能幫助理解BJT的散熱過程。

在BJT中,管子上的電壓降絕大部分都降在集電結上,它和流過集電結的電流造成集電極功率損耗,使管子產生熱量。這個熱量要散發到外部空間去,同樣受到阻力,這也有熱阻。BJT熱阻的大小,通常用℃/W(或℃/mw)表示,它的物理意義是每瓦(或每毫瓦)集電極耗散功率使BJT溫度升高的度數(例如,手冊上標出3AD6的熱阻為2℃/W,即表示集電極損耗功率每增加1W,結溫升高2℃)。顯然,BJT的熱阻小,即表明管子的散熱能力強,在環境溫度相同下,允許的集電極功耗PcM就大,反之,PcM就小。必須注意的是,通常手冊中給出的最大允許集電極耗散功率PcM,是在環境溫度為25℃時的數值。

功率BJT的散熱等效熱路,在BJT中,集電極損耗的功率是產生熱量的源泉。它使結溫升高到j,并沿著管殼把熱量散發到環境溫度為ra的空問。BJT依靠本身外殼散熱的效果較差,以3AD6為例,不加散熱裝置時,允許的功耗PGM僅為1W,如果加

上120×120×4 mm3的鋁散熱板時,則允許的PcM可增至10W,所以為了提高集電結允許的功耗PcM,通常要加散熱裝置,如圖8.5.2a所示。

功率BJT裝在散熱片上的散熱情況,(a)功率BJT裝在散熱片上 (b)散熱等效熱路

功率BJT裝上散熱片后,由于管殼很小,熱量主要通過散熱片傳送。設集電結到管殼的熱阻為RTi,管殼與散熱片之間的熱阻為RTc,散熱片與周圍空氣的熱阻為RTF,則總的熱阻可近似為圖8.3.3乙類互補對稱電路.

由式(8.3.2)可求出通過BJT的最大集電極電流、BJTc、e極間的最大壓降和它的最大管耗分別為yc<12Ⅴ,Pllv≈0.2Pom=0.2×9W=1,8V.

所求fcM、tlc m1和PTlM,均分別小于極限參數rcM、 |y(bRo|和PcM,故功率BJT能安全工作．

求u=0,6時的Po值由式(8.3.7)可求出0.6×4×12Ⅴ=9,2V將yom代入式(8.3.1)得P1.