V39ZA3P對電樞反應的補償有余,使發電機電壓略有上升。隨著負載電流增大,電流互感器逐漸飽和,其副邊輸出電流下降,復勵電流與2增加緩慢,補償作用減弱,因此,發電機電壓又呈下降趨勢。正常復勵時,應使發電機的空載和滿載電壓保持為額定值。

曲線2為欠復勵時的外特性。與正常復勵相比,在負載電流相同的情況下,復勵線圈中的電流比正常復勵時小,對電樞反應補償不足,因此,發電機電壓隨負載電流增大而下降。曲線3為過復勵時的外特性。負載電流相同情況下,復勵線圈中的電流比正常復勵時大,因此,發電機電壓高于正常復勵的電壓。

這種復勵電路中,復勵線圈中的電流大小只與負載電流的大小有關,而與負載性質無關。以上的外特性是假設發電機帶感性負載時得出來的。由于同步發電機的電樞反應與負載性質有關,感性負載的去磁作用大,阻性負載的去磁作用較小,而容性負載具有增磁作用。因此,發電機的外特性會隨負載性質而變化。可見,這種復勵電路不能完全補償負載電流的電樞反應。

如果勵磁電流既能隨負載電流的大小而自動調整,又能隨負載電流的功率因數而變化,這樣的勵磁電路不僅具有強勵磁能力,而且能保證發電機帶不同性質負載時的外特性基本一致,從而有效減輕調壓器的負擔。具有這種功能的復勵電路稱為相復勵電路,其原理電路如圖4-6所示。

電流互感器電源變壓器,無刷發電機調壓電阻.

圖4-6 電壓相加型相復勵電路

相復勵電路的結構及工作原理與路(見圖4-4)相比,可以看出兩者在電路結構上的差別。在復勵電路中,兩套勵磁繞組互相獨立,其中的勵磁電流馬1、馬2分別與發電機端電壓及負載電流的大小成正比,而與電壓與電流之間的相位差(即負載功率因數∞s甲)無關。而在相復勵電可見,Ⅰ滯后于電壓U一個相位先,其大小為:Va=arctg

同理,可求得由電流互感器產生的電流分量為:

σKfrV=Κ/Ⅰ(x+j)f

可見,ri超前于電流r一個相位ai,其大小為:

Ro=arctg

r″的幅值為:ui=1-tga+tgai

當發電機帶阻感性負載時,電壓超前于電流一個甲角,可以畫出這時的相量圖,如圖jXz+ix=Κr

可見,u滯后于電壓U一個相位先,其大小為:

Va=arctg

ru夠的副值為:jx=Κ/r=tg(au+a)

同理,可求得由電流互感器產生的電流分量為:

σKf=Κ/Ⅰ

可見,ri超前于電流r一個相位ai,其大小為:

Rou=arctg

ru的幅值為:hj=1-tga+tgai

當發電機帶阻感性負載時,電壓超前于電流一個甲角,可以畫出這時的相量圖,如jXz+ix=Κr

深圳市唯有度科技有限公司http://wydkj.51dzw.com/