TLP120GB-TPL斜率變小,放大系數也減小。

為了調整Kf的大小,可以采用二種方法。一種是采用中間抽頭的反饋繞組,即可改變反饋繞組的匝數;另一種是在一部分或全部反饋繞組兩端并聯一個可調電阻,調節電阻的大小即可改變通過反饋繞組的電流rf,從而調整Kf。

反饋磁放大器性能參數的計算,對于反饋磁放大器理論的等安匝關系,即r′gO=o,則式(5-14)變為rg″g(1―Kf)=rk″k。根據各放大系數的定義,可求得反饋磁放大器的性能參數。為了與無反饋磁放大器參數有區別,帶反饋磁放大器的參數一律在其符號的右上方加標“※”號。

電流放大系數:

Κ∫=ig/ik=wk/wg=Κ・5-5)

上面三式中的k1、Ku、KP分別是無反饋磁放大器理想的電流放大系數、電壓放大系數和功率放大系數。

時間常數:式中,RJ是反饋磁放大器工作回路內的總電阻,它包括了負載電阻Rfz,二個工作繞組的電阻2rg’以及反饋繞組和整流器的電阻rf。若反饋繞組和整流器的電阻被忽略時,Rf=Rg,即反饋磁放大器工作回路內的總電阻與無反饋時一樣時,則式(5-18)可以表示為

Tr=Tkt              (5-18)

式中,民是無反饋時的時間常數。

品質因數,電壓放大系數,功率放大系數,

式中,叩頭是反饋磁放大器工作回路的效率,u=Rfz/Rt,當反饋繞組和整流器的電阻可忽略時,7*=7,則式(5-19)可以表示為

式中,叩是無反饋時磁放大器工作回路的效率。

根據以上分析得到下列結論:

采用正反饋可以提高電流放大系數和電壓放大系數1/(1-Kf)倍,可以提高功率

放大系數1/(1-kf)2倍。反饋系數Kf越接近于1,則放大系數越高。

采用正反饋將增大時間常數,增大的倍數是1/(1-kf)。

采用正反饋提高了品質因數。很明顯,磁放大器的功率放大系數一定時,采用正

反饋是減小磁放大器時間常數的有效措施。例如采用正反饋,且Kf=0.9,則在功率放大系數不變的情況下時間常數將縮短為原來的1/10。

自飽和磁放大器,前面分析的SR式普通磁放大器工作時,在一個鐵心飽和另一個鐵心不飽和階段內,自然那個沒有飽和鐵心上交流繞組通流產生的交變磁感應會在其控制繞組上產生削弱控制信號的感應電勢,使這類磁放大器的放大系數的提高受到限制。

自飽和磁放大器的每個交流繞組內都接入一個單向導電的整流器并適當地連接,使得交流電源的每個半周內只有一個交流繞組能通流,這樣沒有通流的交流繞組與其控制繞組之間就不存在磁的耦合。這類磁放大器的放大系數可大大提高,原理線路于圖5-15所示。

很明顯,在這種線路中,交流電源的正負半周″~  R‘z內,分別只能有一個整流器導通。若A鐵心上的工作繞組WgA導通而使A鐵心進入飽和時,B鐵心上的工作繞組Wg的整流器便不能導通,被阻塞于電源電壓的半周之外。雖然A鐵心進入飽和,B鐵心沒有飽和,但流過Rfz的電流不再流過ug’于是Wg與ukA和uk之間的耦合作用也就消失。在A、B鐵心均不飽和階段(即激磁階段),雖然A鐵心的控制繞組中會有感應電勢,然而B鐵心的控制繞組可以起到限制作用,這樣,控制回路只流過對應于磁滯回線寬度的電流。在電源的另一半周內,WgA被阻塞,ukA同樣地用來限制B鐵心沒有飽和階段在控制回路里所產生的感應電勢。這樣一來,這種線路完全擺脫了等安匝的制約而有較大的放大系數。

自飽和磁放大器的基本線路和接線原則,常見的幾種典型自飽和磁放大器的線路圖。